众所周知，在耐磨板的氧化铁皮下面有化学元素的富集，但却没有有关这种现象对延迟断裂特性影响的研究。因此，关于氧化铁皮下面富集的Ni，是采用实际产品热处理后粘有氧化铁皮的耐磨板进行延迟断裂特性评价，而不是采用以往的切削加工成品试样进行评价。

　　日本对热处理过的1500MPa级耐磨板施加抗拉强度为80%的应力后，在50℃×20%的硫 酸氨溶液中进行延迟断裂试验（FIP试验法）时Ni对延迟断裂时间的影响进行了研究。随着Ni的增加，断裂时间会大大延长，当Ni增加到0.77mass%以上时，在100h时没有发生断裂。

　　另一方面，对表面研磨后的耐磨板进行了相同试验，结果表明虽然断裂时间比热处理状态下的材质减小，但同样能看到添加Ni的作用。但是，从无Ni添加耐磨板来看，其断裂时间与热处理状态下的材质相同。可以认为这种延迟断裂特性的差异与渗入 的差异有关。

　　因此，将热处理状态下的材质和耐磨板材质放在与延迟断裂试验相同的环境下浸渍5h后，采用升温式分析法对扩散 （这里是指在常温附近在零部件中扩散的 。在这里，采用升温式分析法的分析表明，扩散 是在低于300℃左右的低温下析出的 ）进行了测定。从热处理状态下的材质来看，随着Ni添加量的增加，扩散 会急剧减少，而从耐磨板材质来看，扩散 却比热处理状态下的材质增加了，但在研磨后能看到随着Ni的增加，扩散 呈减少的趋势。

　　采用EPMA对0.77Ni钢热处理状态下的材质表面附近进行了调查，在氧化铁皮和铁素体的边界能看到Ni的富集层。如果对Ni添加钢的表面进行研磨，可以清除氧化铁皮和Ni的富集层，这表明研磨有助于抑制 的渗入，因此无论从哪方面来看，都有必要进行研磨。在这里，虽然无Ni添加钢只有氧化铁皮，没有Ni富集层，但由于扩散 的量在研磨前后没有变化，因此氧化铁皮不会对 的渗入产生影响。由此可以说，在Ni添加钢的热处理表面，影响 渗入的是Ni富集层。

　　通过高温轧制来扩大Ni富集层，可以抑制 渗入，提高延迟断裂特性。

众所周知，在耐磨板的氧化铁皮下面有化学元素的富集，但却没有有关这种现象对延迟断裂特性影响的研究。因此，关于氧化铁皮下面富集的Ni，是采用实际产品热处理后粘有氧化铁皮的耐磨板进行延迟断裂特性评价，而不是采用以往的切削加工成品试样进行评价。

　　日本对热处理过的1500MPa级耐磨板施加抗拉强度为80%的应力后，在50℃×20%的硫 酸氨溶液中进行延迟断裂试验（FIP试验法）时Ni对延迟断裂时间的影响进行了研究。随着Ni的增加，断裂时间会大大延长，当Ni增加到0.77mass%以上时，在100h时没有发生断裂。

　　另一方面，对表面研磨后的耐磨板进行了相同试验，结果表明虽然断裂时间比热处理状态下的材质减小，但同样能看到添加Ni的作用。但是，从无Ni添加耐磨板来看，其断裂时间与热处理状态下的材质相同。可以认为这种延迟断裂特性的差异与渗入 的差异有关。

　　因此，将热处理状态下的材质和耐磨板材质放在与延迟断裂试验相同的环境下浸渍5h后，采用升温式分析法对扩散 （这里是指在常温附近在零部件中扩散的 。在这里，采用升温式分析法的分析表明，扩散 是在低于300℃左右的低温下析出的 ）进行了测定。从热处理状态下的材质来看，随着Ni添加量的增加，扩散 会急剧减少，而从耐磨板材质来看，扩散 却比热处理状态下的材质增加了，但在研磨后能看到随着Ni的增加，扩散 呈减少的趋势。

　　采用EPMA对0.77Ni钢热处理状态下的材质表面附近进行了调查，在氧化铁皮和铁素体的边界能看到Ni的富集层。如果对Ni添加钢的表面进行研磨，可以清除氧化铁皮和Ni的富集层，这表明研磨有助于抑制 的渗入，因此无论从哪方面来看，都有必要进行研磨。在这里，虽然无Ni添加钢只有氧化铁皮，没有Ni富集层，但由于扩散 的量在研磨前后没有变化，因此氧化铁皮不会对 的渗入产生影响。由此可以说，在Ni添加钢的热处理表面，影响 渗入的是Ni富集层。

　　通过高温轧制来扩大Ni富集层，可以抑制 渗入，提高延迟断裂特性。

众所周知，在耐磨板的氧化铁皮下面有化学元素的富集，但却没有有关这种现象对延迟断裂特性影响的研究。因此，关于氧化铁皮下面富集的Ni，是采用实际产品热处理后粘有氧化铁皮的耐磨板进行延迟断裂特性评价，而不是采用以往的切削加工成品试样进行评价。

　　日本对热处理过的1500MPa级耐磨板施加抗拉强度为80%的应力后，在50℃×20%的硫 酸氨溶液中进行延迟断裂试验（FIP试验法）时Ni对延迟断裂时间的影响进行了研究。随着Ni的增加，断裂时间会大大延长，当Ni增加到0.77mass%以上时，在100h时没有发生断裂。

　　另一方面，对表面研磨后的耐磨板进行了相同试验，结果表明虽然断裂时间比热处理状态下的材质减小，但同样能看到添加Ni的作用。但是，从无Ni添加耐磨板来看，其断裂时间与热处理状态下的材质相同。可以认为这种延迟断裂特性的差异与渗入 的差异有关。

　　因此，将热处理状态下的材质和耐磨板材质放在与延迟断裂试验相同的环境下浸渍5h后，采用升温式分析法对扩散 （这里是指在常温附近在零部件中扩散的 。在这里，采用升温式分析法的分析表明，扩散 是在低于300℃左右的低温下析出的 ）进行了测定。从热处理状态下的材质来看，随着Ni添加量的增加，扩散 会急剧减少，而从耐磨板材质来看，扩散 却比热处理状态下的材质增加了，但在研磨后能看到随着Ni的增加，扩散 呈减少的趋势。

　　采用EPMA对0.77Ni钢热处理状态下的材质表面附近进行了调查，在氧化铁皮和铁素体的边界能看到Ni的富集层。如果对Ni添加钢的表面进行研磨，可以清除氧化铁皮和Ni的富集层，这表明研磨有助于抑制 的渗入，因此无论从哪方面来看，都有必要进行研磨。在这里，虽然无Ni添加钢只有氧化铁皮，没有Ni富集层，但由于扩散 的量在研磨前后没有变化，因此氧化铁皮不会对 的渗入产生影响。由此可以说，在Ni添加钢的热处理表面，影响 渗入的是Ni富集层。

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众所周知，在耐磨板的氧化铁皮下面有化学元素的富集，但却没有有关这种现象对延迟断裂特性影响的研究。因此，关于氧化铁皮下面富集的Ni，是采用实际产品热处理后粘有氧化铁皮的耐磨板进行延迟断裂特性评价，而不是采用以往的切削加工成品试样进行评价。

　　日本对热处理过的1500MPa级耐磨板施加抗拉强度为80%的应力后，在50℃×20%的硫 酸氨溶液中进行延迟断裂试验（FIP试验法）时Ni对延迟断裂时间的影响进行了研究。随着Ni的增加，断裂时间会大大延长，当Ni增加到0.77mass%以上时，在100h时没有发生断裂。

　　另一方面，对表面研磨后的耐磨板进行了相同试验，结果表明虽然断裂时间比热处理状态下的材质减小，但同样能看到添加Ni的作用。但是，从无Ni添加耐磨板来看，其断裂时间与热处理状态下的材质相同。可以认为这种延迟断裂特性的差异与渗入 的差异有关。

　　因此，将热处理状态下的材质和耐磨板材质放在与延迟断裂试验相同的环境下浸渍5h后，采用升温式分析法对扩散 （这里是指在常温附近在零部件中扩散的 。在这里，采用升温式分析法的分析表明，扩散 是在低于300℃左右的低温下析出的 ）进行了测定。从热处理状态下的材质来看，随着Ni添加量的增加，扩散 会急剧减少，而从耐磨板材质来看，扩散 却比热处理状态下的材质增加了，但在研磨后能看到随着Ni的增加，扩散 呈减少的趋势。

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